Lee等[4]在20世纪80年代率先将该技术应用于污泥的资源化研究. 目前为止，各国学者已对污泥液化操作条件进行了全面系统的研究[5, 6, 7, 8, 9, 10]，并探索了不同溶剂，不同催化剂以及不同生物质共液化对生物油产量的影响[11, 12, 13, 14, 15]. 也有学者研究了磷及重金属在液化过程中的迁移转化规律[16, 17]. 但是鲜见针对氮元素研究的报道. 污泥水热液化生物油中氮元素含量通常在3%~6%之间[7, 10, 12]，而原油的含氮量仅为0.05%~0.5%[18]. 高含氮量不仅降低了生物油的热值，而且在生物油燃烧过程中产生较多的氮氧化物(nitrogen oxides)，造成二次污染. 除此之外，高含氮量也限制了生物油的加工改质，易造成改质催化剂的中毒[19]. 因此，如何降低生物油中氮元素的含量是污泥水热液化技术发展过程中必须解决的问题.
高温高压水热液化过程中，水不仅是一种有效的溶剂，而且对有机物的液化反应具有一定的催化作用[20]. 本研究主要探讨了不同操作控制条件下，污泥亚临界水热液化水相产物中氮元素的主要存在形态和变化规律，以期为明确氮元素在液化过程中的迁移转化规律以及后续降低生物质油中氮元素含量的研究提供数据与理论基础.
1 材料与方法
1.1 材料
本研究所用原始污泥取自北京市某污水处理(chǔ lǐ)厂，为二沉池脱水污泥，污泥含水率约为81.5%，总有机质含量为60.5%，元素分析结果见表
1. 该污泥经105℃烘干24 h后，破碎，过100目筛，并于4℃条件下密封储藏，备用.
表 1 污泥样品的性质 1)
1.2 装置
高温高压反应釜，有效容积1.8 L，最高操作温度450℃，最高操作压力为35 MPa，磁力搅拌桨转速为0~1 000 r ·min-1，其示意图见图 1.
1.反应釜体; 2.磁力搅拌装置; 3.冷却水管; 4.取样口; 5.排气口; 6.进气口; 7.电热偶; 8.显示器及控制装置; 9.电炉图 1 水热液化试验所用装置示意
1.3 操作流程(liú chéng)
为模拟原始污泥含水率，试验每次取120 g污泥粉，加480 mL去离子水，事先搅拌混匀后加入反应釜内. 向反应釜内通入N2气检验装置气密性并排除釜内空气，但并不向反应系统提供初始压力. 设置反应温度，加热，并开启磁力搅拌装置. 待温度到达设定温度后开始计时，保持一定的停留时间，该时间即是污泥液化的反应时间. 反应结束待釜温降到室温后分别用400 mL清水及500 mL CH2Cl2对反应釜内壁、 冷却水管及磁力搅拌桨进行清洗，最后进行产物的萃取及分离. 具体操作流程见图
2. 本试验共设置了5个反应温度，即240、 260、 280、 300、 320℃，每个温度点下的反应停留时间分别为：0、
20、 40、 60、 80 min.
图 2 污泥水热液化操作流程
1.4 分析方法
污泥含水率及有机质含量采用标准CJ/T 221-2005中规定的方法测定，污泥元素含量采用元素分析仪测定. 液化所得水相产物中ρ用过硫酸（化学式：H2SO4）钾氧(Oxygen)化紫外分光光度法测定; ρ用N--乙二胺光度法测定; ρ用水杨酸-次氯酸盐光度法测定. ρ用离子选择性电极法进行测定[21]. 水相产物中的ρ采用差量法计算，等于总氮浓度减去无机氮浓度. 2 结果与讨论 2.1 水相产物总量的变化情况
按图 2所示流程，在不同操作条件下得到的水相产物总量见表 2.由于所有试验初始用水量均为480 mL，清洗用水量为400 mL，因此导致水相产物总质量变化的原因主要有化学反应和相关误差等. 其中，液化反应包括一系列的复杂反应，如水解反应，裂解反应，聚合反应以及异构化反应等[22]. 不同反应条件下，反应产生的水量以及产生的水溶性物质的种类与质量都会有所不同. 然而，从表 3可知，相同温度不同反应时间以及相同时间不同反应温度的水相产物产量的标准偏差并不大. 因此，在下文的讨论中以水相产物中各类含氮物质的质量浓度为标准，讨论氮元素在液化过程中的变化规律.
表 2 不同操作控制条件下所得水相产物的总量
表 3 不同操作条件下水相产物总产量变化的标准偏差
2.2 水相产物中总氮的变化情况
水中总氮通常包括有机氮及无机氮，无机氮又包括氨氮、 硝态氮和亚硝态氮. 试验测得了不同液化操作条件下，水相产物中总氮的变化情况，如图 3所示. 相同反应时间下，随着反应温度的升高，水相产物中ρ不断降低. 当反应停留时间为60 min时，240℃液化所得水相产物中ρ从3 806.12 mg ·L-1，降到了320℃时的3 417.59 mg ·L-1.
图 3 水相产物中ρ的变化情况
污泥中的有机物质主要是微生物的残体，污泥中氮的存在形态（pattern)主要是蛋白质氮，其次是吡啶氮[23]. 蛋白质在高温高压水中首先水解为氨基酸，随后氨基酸进一步分解为乙酸、 丙酸、 丁酸、 异丁酸以及氨基乙醇和氨等含氮类物质[24]. 另外，蛋白质和氨基酸的水解反应是一个吸热过程，随着反应温度的升高，水解程度及水解速率不断加强. 因此，水相产物中ρ随温度升高而降低可能是因为随着反应温度的升高，蛋白质和氨基酸分解程度较强，蛋白质中的氮主要以氨气的形式从水中逸出.
从图 3中也不难看出，相同反应温度下，随着反映停留时间的延长，水相产物中ρ不断增加. 以反应温度为280℃为例，当反应时间由0 min延长至80 min时，水相产物中ρ由3 126.85 mg ·L-1增加到了3 662.04 mg ·L-
1. 除了蛋白质水解为氨基酸外，这也可能（maybe)是因为吡啶衍生物随着反应时间的延长不断水解生成吡啶及易溶于水的小分子吡啶衍生物. 另外，污泥中的糖类等物质也发生水解反应，随着反应时间的延长，糖类水解以及氨基酸水解的产物会发生Maillard反应，生成可能溶于水的含氮杂环化合物[25]. 需要明确的是，由于蛋白质氮是污泥中氮元素的主要存在形态，因此蛋白质的水解及氨基酸的进一步转化是水相产物中总氮随时间延长而增加的主要原因.
2.3 水相产物中氨氮的变化情况
考虑到吡啶氧化开环的稳定（解释:稳固安定；没有变动)性较强[26]，认为污泥水热液化水相产物中氨氮主要是通过氨基酸的脱氨基作用产生，而氨基酸则来自于蛋白质的水解. 相关研究表明，由于蛋白质中的肽键比较稳定，其在温度（temperature)低于230℃的水中水解缓慢[27,28]. 这也就说明了当反应时间小于20 min时，为什么图 4中会出现水相产物中ρ随反应温度的升高而增加的现象. 不过当温度≥280℃，反应时间≥40 min时，ρ并没有随温度的变化而呈现出明显的规律. 随着反应时间的延长，ρ没有显著（striking）的变化，这说明相关反应近似达到了平衡.
图 4 水相产物中ρ的变化情况
值得注意的是，当反应温度为240℃时，ρ并没有发生明显变化. 在0~80 min的反应时间内，ρ仅在2 266.45~2 285.36 mg ·L-1之间波动. 结合图 3中反应温度为240℃时，ρ随反应时间延长而不断增大的现象可知，该温度下氨基酸的脱氨基反应速率小于蛋白质的水解速率. 这也验证了Rogalinski等[24]的相关研究，即当温度小于250℃时，氨基酸的分解速率小于蛋白质的水解速率.
2.4 水相产物中亚硝态氮及硝态氮的变化情况
N--乙二胺光度法是实验室中常用的测定水中亚硝态氮的方法，其检测下限为0.003 mg ·L-
1. 然而，本试验水相产物中的亚硝态氮的浓度低于检出限. 相同的现象也见于微藻的水热液化研究中，Alba等[29]发现链带藻在300℃的水中反应5 min后，水相中亚硝态氮的浓度低于检出限. 考虑到NO-2不稳定，具有一定的还原性，本试验中ρ低于检出限的原因可能是在污泥烘干预处理过程中将其中可能存在的少量NO-2-N氧(Oxygen)化为了NO3--N.
水相产物中ρ随液化条件变化而变化的情况如图 5所示. ρ在35~65 mg ·L-1之间变化，远远小于ρ和ρ，说明硝态氮对污泥液化过程中氮元素的迁移转化规律影响不大. 然而，从图 5中可以看到，所有反应温度下，ρ在反应时间从60 min延长到80 min时都有一个明显减小的过程. 反应温度为240℃时，ρ从60 min的55.51 mg ·L-1降到了80 min的39.29 mg ·L-
1. 除此之外，温度≥280℃的情况下，ρ降低的拐点发生在20 min，早于240℃及260℃的60 min. 这可能是由于在这段反应时间内，硝酸盐类物质从水中析出并吸附到固相产物中的原因，并且温度越高这种现象发生的越早. 因为当水接近临界状态或处在超临界状态时，水的介电常数不断减小，盐类物质的溶合度降低，并有可能从水中析出并吸附于其他载体上[30].
图 5 水相产物中ρ的变化情况
2.5 水相产物中有机氮的变化情况
水相产物中有机氮的浓度是由总氮浓度减去无机氮浓度计算所得. 由于ρ低于检出限，并且ρ较小，因此计算所得的ρ主要由ρ及ρ决定.
从图 6可以看出，在相同反应时间下，水相产物中ρ随温度升高而降低; 在相同反应温度下，ρ随反应时间延长而增加. 与2.2与2.3节中的相关解释类似，随着反应温度的升高，水中氨基酸（含有氨基和羧基的一类有机化合物的通称）的分解速率高于蛋白质的水解速率，氮以NH4+-N的形式逐渐增加，因此随温度升高，ρ不断减少. 另外，随着反应时间的延长，吡啶衍生物逐渐水解生成吡啶及溶于水的吡啶衍生物，从而使ρ不断增加. 此外，2.2节中提到的Maillard反应[25]也可使液相产物中ρ增加.
图 6 水相产物中ρ的变化情况
2.6 各类含氮物质所占百分比的变化情况
不同液化条件下各类含氮物质浓度占ρ的百分比变化情况可由图 7反映. 尽管ρ以及各种形态（pattern)的氮浓度随反应温度及反应时间的变化而变化，但从图 7可以看出，NH4+-N在各种操作控制条件下都是水相产物中氮的主要存在形态，其浓度占ρ的54.6%~90.7%. 其次是Org-N，其浓度占ρ的7.4%~44.5%. 因此，在后续降低生物油中氮元素包含比重的研究中应着重研究水相产物中NH4+-N及Org-N的作用.
图中~分别指反应时间为0、
20、 40、 60、 80 min 的情况
相同反应时间下，NH4+-N所占百分比均随反应温度升高而增加，Org-N所占百分比则随温度升高而减小. 这是因为随着温度的升高ρ增加而ρ减小. 结合图 4及图 6可知，随反应时间的延长，ρ和ρ整体都呈增加的趋势，其中ρ的增加主要发生在前40 min. 但从图 7中还可以看出，相同反应温度下，随着反应时间的延长，NH4+-N所占百分比减少，而Org-N所占百分比增加. 这说明相同反应温度下，在研究的时间范围内，NH4+-N生成的平均反应速率小于Org-N的平均生成速率.具体参见污水宝商城资料或
3 结论
污泥亚临界水热液化水相产物中的氮元素主要以NH4+-N和Org-N的形式存在.
反应温度及反应时间都对水相产物中氮元素的变化规律具有影响. 反应温度对氮元素的变化影响程度更大. 随着液化反应温度的升高，ρ和ρ不断降低，在前20 min，ρ随温度升高而升高，随后则没有明显规律. 相同反应温度下，随着反应时间的延长，ρ及ρ不断增加; ρ则呈现出先增加后平稳，再些许降低的趋势. 在反应温度为240℃时，ρ随反应时间延长而不断增加并不是因为ρ的变化，而主要是因为ρ的增加.
在研究的反应时间范围内，NH4+-N的平均生成速率小于Org-N的平均生成速率.
